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【純水設備http://www.creativeimagessc.com】高負荷污泥膨脹機理操作條件對膨脹的影響是公認的。在實際生產(chǎn)的報告中，低負荷會引起膨脹，而高負荷也會引起膨脹。低溶解氧引起膨脹，高溶解氧引起膨脹;完全混合曝氣池膨脹，推流曝氣池膨脹。低C∶N比(或C∶P比)引起膨脹，高C∶N比(或C∶P比)引起膨脹等。

    由于引起污泥膨脹的因素很多，關于污泥膨脹的報道也不盡相同，這使得人們對污泥膨脹望而卻步。污泥膨脹是污水處理過程中比較復雜的問題。純水設備造成這種現(xiàn)象的原因是多方面的。首先，引起污泥膨脹的絲狀菌有30多種，因此實際的活性污泥膨脹問題極其復雜。

    高負荷膨脹也稱為非絲狀菌膨脹，因為它不是絲狀菌過度繁殖引起的膨脹，而是膨脹性能類似于絲狀菌膨脹，兩者都有嚴重的沉淀性能下降，第二沉淀池嚴重，SV高達90%。

    具體來說，兩者的區(qū)別在于南通純水設備，非絲狀菌的膨脹是由進入系統(tǒng)的過量碳源引起的。在高基質下，細菌吸收的碳源無法代謝，親水多糖分泌在細菌表面，部分進入系統(tǒng)。細菌處于對數(shù)階段，此時細菌的活性最強，導致膠束解體。絲狀菌的擴張是由于絲狀菌的過度繁殖所致。絲狀菌突出菌絲，與絲狀菌相鄰形成松散的絮團，導致絮團密度降低，嚴重影響沉降性能。其中最明顯的明顯區(qū)別是:絲狀膨脹和非絲狀膨脹在曝氣池中是一種漂浮的泥漿，一種泡沫!

2. 控制高負荷污泥膨脹

1. 負荷與溶解氧的作用

    采用全混合曝氣池(斷面1.0m2，高度3.0m)，市政污水負荷0.4kgbod5 /(kgMLSS?d) ~ 0.8kgbod5 /(kgMLSS?d)，溶解氧濃度1.0mg/L ~ 2.0mg/L，污泥齡期20天。第一階段，由于長絲過度增殖，SVI從280mL/g增加到800mL/g，污泥濃度下降到0.68g/L，二沉池污泥繼續(xù)流失。

    一般認為在1.0mg/L ~ 2.0mg/L溶解氧條件下運行的曝氣池不會產(chǎn)生污泥膨脹，而試驗中溶解氧濃度一直保持在這個水平，污泥仍會發(fā)生膨脹。第二階段溶解氧濃度從第16天增加到3.0mg/L ~ 5.0mg/L(平均4mg/L)時，SVI逐漸緩慢下降，污泥濃度不斷上升。大約25天后，污泥濃度逐漸上升到1.5g/L, SVI下降到300mL/g。一般情況下，污泥膨脹速度較快，長達2-3天，而膨脹污泥的回收非常緩慢，純水設備通常需要超過污泥年齡的3倍。污泥沉降性能隨著污泥齡的增加而顯著提高。2、加填料控制污泥膨脹

    在生產(chǎn)性曝氣池頭部加占總池容15%軟填料，與傳統(tǒng)工藝不加填料時的SVI對比。加設軟性填料系統(tǒng)總停留時間為4h，負荷在0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBOD5/(kgMLSS·d)之間。在曝氣池供氧充足的條件下(氣水比(3.7～5)∶1)，加填料可很好地控制膨脹現(xiàn)象。 傳統(tǒng)曝氣池在相同條件下的運行，在后期停留時間延長1倍。負荷降低1倍，SVI仍在200mL/g ～500mL/g之間，遠高于加填料系統(tǒng)(SVI平均在100mL/g左右)。從填料池的分析來看，填料上附著生長的微生物以硫絲菌、021N型菌絲狀菌為主。填料池對有機酸的去除率高達80%，對COD去除率為50%，H2S從3.67mg/L降至0.77mg/L。從而去除了絲狀菌的生長促進因素，有利于絮狀菌的生長。

    事實上，填料池也相當一個選擇器，其將絲狀菌固著于填料上在第一個池子中選擇性地充分生長，但不進入活性污泥絮體之中。而絮狀菌在第二個池內(nèi)生長，從而避免了污泥膨脹的發(fā)生。其主要的作用是降低污水的有機負荷，菌膜的脫落是次要因素。對于有機負荷的降低，是從兩方面進行南通純水設備，首先是對有機物的直接去除，這個作用在分設的填料池中最為明顯。其次是填料上生長的微生物量，增加了系統(tǒng)中總的生物量，從而降低了有機負荷。加填料控制污泥膨脹的方法很簡單，但缺點是增加了一定的投資，還有填料的更換問題。一般適宜小型污水處理廠使用，而大型污水處理廠一般不宜采用。

3、池型和曝氣強度對污泥膨脹的影響

    對城市污水在高負荷下進行如下對比試驗，負荷同為0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBO D5/(kgMLSS·d)，停留時間為4h，氣、水比為(3.4～5)∶1。在試驗中發(fā)現(xiàn)呈推流式曝氣的SVI要比同樣運轉條件下的完全混合曝氣池的高100左右。在試驗中氣、水比為3.5∶1的情況下，推流式曝氣池的SVI上升到450mL/g左右，二沉池污泥面不斷上升，污泥溢流，發(fā)生污泥膨脹。強制排泥后，污泥濃度不斷下降。這時增加曝氣量之后，雖SVI略有下降，但由于污泥濃度恢復較慢。負荷比初始值要大的多，接近1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，SVI最終仍在350mL/g左右。

    這個試驗不但說明了溶解氧(宏觀)在控制污泥膨脹中的重要作用，同時說明曝氣池中實際 (微觀)的溶解氧濃度的不同對于膨脹的影響。在兩個池子停留時間、曝氣量、水質、負荷等完全一致的情況下，產(chǎn)生差別的原因是由于推流式曝氣池首端的溶解氧濃度，在整個試驗期間里一直等于零。而在完全混合曝氣池中溶解氧濃度為2.0mg/L。這表明在高負荷的曝氣池的運轉中，推流式曝氣池不利于改善污泥沉降性能。因為當污水中存在大量容易降解的物質，使得曝氣池氧的利用速率加快。造成氧的供應速率低于氧的利用速率，特別是在曝氣池頭部更加嚴重。

    在這種情況下使氧成為限制因素，即使在曝氣池其它部位溶解氧濃度為1.0mg /L～2.0mg/L仍然發(fā)生膨脹。其原因在于首端負荷過高，嚴重缺氧造成絲狀菌從絮體中伸展出來爭奪氧氣，同時在后段的絲狀菌由于可以從主體溶液中直接吸取營養(yǎng)，比絮體本身中的菌膠團菌有更高的生長速率純水設備，從而得到充分的增殖(充分伸展的絲狀菌阻礙了污泥的沉降)而造成了膨脹。從試驗結果來看，在曝氣池頭部的溶解氧保持在2.0mg/L(強化曝氣或再生池) ，可以有效地控制污泥膨脹。

4、回流污泥射流強化曝氣

    在以上研究和分析的基礎上，在推流曝氣池的首端采用回流污泥經(jīng)過射流曝氣器進行強化曝氣，并輔以原有的中微孔曝氣器，這時首端小池的溶解氧從零提高到1.6mg/L，解決了首端供氧不足的矛盾。因而，SVI值不斷下降至160mL/g，這時射流攜帶空氣量很小。通過對回流污泥單獨射流和增加曝氣量的試驗結果的比較南通純水設備，可以得出如下結論：回流污泥射流對于污泥膨脹的控制作用，不是由于射流過程中對于絮體的切割，造成絲狀菌長度及生態(tài)環(huán)境變化而造成的結果，而是由射流過程中高的傳質效率，提供了充足的溶解氧。在曝氣池首端造成了有利于菌膠團菌生長的條件，抑制了絲狀菌的生長，從而控制了污泥膨脹。在首端強化曝氣可采用回流污泥射流，也可采用加大首端曝氣強度(供氣量)。從試驗結果來看，其對污泥膨脹的控制作用是十分有效的。這就為高負荷類型的污泥膨脹的控制提供了多種選擇方案。公司可根據(jù)客戶要求制作各種流量的純水設備，超純水設備及軟水處理設備。 實驗室水處理設備，南通純水設備。